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FUNDAÇÕES - Coggle Diagram

- - - - Execução: caber poceiro
      - “Segurança” – Ministério do Trabalho e Emprego (Portaria Nº 644 de 09 de maio de 2013)
      - Pelo menos 80cm ou 70cm, conforme acompanhamento
      - Caber o pilar: diagonal + 10cm
      - Estrutural
      - Área de concreto simples compatível com a carga aplicada
- - - - • Falha ou negligência no processo de investigação geotécnica.
      - • Fundações Inadequadas: Dimensões das fundações inadequadas ou aumento nas cargas ou sobrecargas previstas em projeto.
      - • Recalques do Solo: Que podem provocar um estado de fissuração na estrutura podendo levá-la ao colapso.
      - • Mudanças nas condições do solo: Umidade relativa do solo ou alteração no nível do lençol freático com a exploração da água subterrânea.
  - - - Heterogeneidade do Subsolo
      - Solos Expansíveis e Colapsíveis
      - Tamanho Inadequado das Fundações
      - Construções Justapostas
      - Deficiências de Drenagem Superficial e Infiltrações das Redes Hidrossanitárias
- - - - Ensaio adensado drenado (CD) - consolidated drained, ou ensaio S (Slow – lento)
      - Ensaio adensado não drenado (CU) - consolidated undrained, ou ensaio R (rapid - rápido - pré-adensado)
      - Ensaio não adensado não drenado (UU) - unconsolidated undrained, ou ensaio Q (quick - rápido)
- - - - a) A sapata é corrida quando L > B e L/B > 5 a 10 (problema bidimensional).
      - b) Profundidade de assentamento é inferior à largura da sapata (h < B).
      - c) O maciço de solo sob a base da sapata é compacto ou rijo (ruptura geral ou global).
- - - - Evitar o escoamento do solo que lhe confere sustentação
      - Evitar seu colapso (elemento estrutural),
  - - - O método de Aoki e Velloso (1975) originou-se inicialmente pelo desenvolvimento de correlações entre os ensaios de penetração estática (CPT) e dinâmica (SPT). A teoria para estimar a capacidade de carga de estacas é fundamentada no ensaio de penetração estática, mas através da utilização do coeficiente K é possível estimar a capacidade de carga com os resultados do SPT.
      - Esse método consiste em executar a soma das cargas máximas que podem ser suportadas pelo atrito lateral RL e pela ponta RP. A resistência lateral (RL) é a carga que é transmite para o solo todo comprimento da estaca através da sua área lateral. De outra forma a resistência de ponta (RP) ela é referente a carga transmitida ao solo somente pela ‘’base’’e não é acumulativa na profundidade como a (RL) Resistencia lateral. Desta forma, pode-se então calcular a capacidade de carga de uma fundação profunda tipo estaca. Definindo a capacidade estrutural da estaca, é necessário entender que uma estaca submetida a um carregamento vertical irá resistir a essa solicitação parcialmente pela resistência ao cisalhamento gerada ao longo de seu fuste e, parcialmente pelas tensões normais geradas ao nível de sua ponta
    - - Devido à falta de segurança do meio técnico, em relação às fórmulas teóricas, na previsão de capacidade de carga em estacas, muitos autores têm sugerido métodos semi-empíricos, baseados em correlações empíricas com resultados de ensaios in situ (normalmente relaciona-se o índice de resistência à penetração, NSPT, do ensaio SPT) e ajustados com provas de carga
      - O método de Décourt & Quaresma (1978) normalmente é adotado devido a sua grande popularidade no meio geotécnico brasileiro e à maior conveniência de aplicar sua formulação, com relação ao método de Aoki & Velloso (1975), também popular, mas que, no entanto, prescinde de parâmetros (F1 e F2)
      - . Este método estima a capacidade de carga apenas com os resultados do ensaio de SPT
      - Pela formulação de Décourt & Quaresma (1978), a capacidade de carga do elemento isolado de fundação profunda (Pu) é obtida pela soma das parcelas de resistência lateral (RL) e de resistência de ponta (Rp)
- - - - • Aterro não compactado.
      - • Argila mole.
      - • Areia fofa e muito fofa.
      - • Solo colapsível (em estado natural, não compactado).
      - • Existência de água onde o rebaixamento do lençol freático não se justifica economicamente.
  - - - Outra forma de análise para escolha versa sobre a energia de vibração causada durante a execução da estaca
      - Deve-se evitar apoiar estacas em solo com NSPT < 5. Quando a obra for próxima a construções pré-existentes, evitar estacas que geram muita vibração no solo, como pré-moldadas e Franki
    - - Por meio do resultado de ensaios SPT
    - - • Estacas pré-moldadas não penetram no solo com NSPT de 20 a 30.
      - • Nega da estaca = 20 mm / 10 golpes.
      - • Estaca Franki para com qc = 80 a 90 kgf/cm² - (NSPT de 10 a 12 areias).
- - - - Tubulão à Céu Aberto
      - Tubulão Pneumático
    - - Estaca Cravada
        
        Estacas Pré-moldada de Concreto
        
        Estacas de Aço
        
        Estacas de Madeira
      - Estaca Escavada
        
        Estacas Broca
        
        Estaca Strauss
        
        Estacas tipo Hélice Contínua
        
        Estaca Escavada com Lama Bentonítica (Estacão)
        
        Estacas Barretes
    - - Estacas Apiloadas
      - Estacas Franki
      - Estaca Raiz
      - Estacas Ômega
      - Estacas Mega ou Estacas de Reação
- - - - Resultado deve ser inferior à tensão admissível do solo
- - - - Fixa-se a carga admissível e com os dados de sondagem, calculam-se os comprimentos das estacas de modo que, para cada furo de sondagem se tenha a capacidade de carga dada por: P.Cs = R
    - - Fixa-se uma profundidade de assentamento para todos os elementos estruturais de fundação e com os dados de cada furo de sondagem, calculam-se os diferentes valores de capacidade de carga (Ri) e em seguida, o valor médio da capacidade de carga (Rmed).
    - - Adota-se um critério prévio para limite de profundidade de execução do elemento estrutural de fundação (por exemplo, o índice de resistência à penetração do SPT adequado para a ponta da estaca) e, para cada furo de sondagem, calculam-se a profundidade e a capacidade de carga (Li e Ri) resultantes para essa condição. Neste caso, a carga admissível também é dada por: